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焦化妝置輻射進(jìn)料泵技能革新
| 焦化妝置輻射進(jìn)料泵技能革新 隨著原油含硫量的升高,煉油安裝中的高硫侵蝕問題日漸凸顯,聯(lián)合某煉油廠焦化妝置進(jìn)料泵的技能革新作業(yè),綜合探討了該設(shè)施在高硫、低溫、顆粒介質(zhì)高速沖刷工況條件下的生效格式和改良措施。指望可以對克服同類問題提供龜鑒。1、前言 家喻戶曉,眼前原油均勻含硫量比30年前普及了一倍之上,已達(dá)成1.2%的程度。這對各煉油安裝的耐侵蝕威力提出了嚴(yán)重求戰(zhàn),尤其對那些依照原油均勻含硫量0.5%設(shè)計(jì)的老安裝更是如此。 高硫原油對煉油安裝的侵蝕在相反煉制階段和相反設(shè)施上有相反的特點(diǎn)。因而在不具備對老安裝繼續(xù)片面技能革新的條件下,有多余對其中的有關(guān)設(shè)施繼續(xù)有對準(zhǔn)性的全部革新,以相配安裝對高硫原油的加工務(wù)求。 通常,原油中的含硫量散布法則是越到重油含硫量越高。因?yàn)榻够瘖y置坐落常減壓安裝的上游,加工原料藥為渣油,眼前均勻含硫量已勝于5%,工藝熱度高,介質(zhì)多含顆粒;因而該安裝中的低溫硫侵蝕和介質(zhì)沖刷非常顯然。 白文波及某煉油廠焦化妝置的輻射進(jìn)料泵,型號HGBR3/6。輻射進(jìn)料泵由德國打造,于20世紀(jì)70年歲中前期投入運(yùn)用。設(shè)計(jì)參數(shù)為:流量380m3/h;標(biāo)高120m;轉(zhuǎn)速2940r/min;軸功率190kW;運(yùn)行工況條件為:輸送介質(zhì)為渣油;介質(zhì)熱度為390℃。至20世紀(jì)80年歲中期,在畸形檢修周期內(nèi)能顛簸運(yùn)行,壽數(shù)周期畸形。爾后因流量、標(biāo)高日漸上升,方案外檢修的頻度大幅增多,直至無奈滿足生產(chǎn)務(wù)求而被提出繼續(xù)技能革新。輻射進(jìn)料泵通過崩潰后發(fā)現(xiàn):葉輪蓋板減薄顯然并有穿孔,越湊近輪緣越重大;葉輪直徑顯然減小;失調(diào)鞲鞴齒槽已根本被磨平;口環(huán)及泵軸過流段侵蝕顯然。2、生效綜合 該設(shè)施生效的特點(diǎn)是生效產(chǎn)生在穩(wěn)固運(yùn)行一段工夫之后,注明原水力設(shè)計(jì)可以滿足性能務(wù)求。崩潰審查的后果表明,過流元件在低溫硫侵蝕和介質(zhì)沖刷磨損的獨(dú)特作用下產(chǎn)生了重大的“沖刷磨蝕”。其機(jī)理是:高含硫介質(zhì)在低溫作用下進(jìn)一步晉升了介質(zhì)中所含氯化物的活性,使侵蝕加深;高速固定的介質(zhì)沖刷招致侵蝕產(chǎn)物FeS無奈在元件名義構(gòu)成掩護(hù)膜,使鮮活非金屬一直裸露在侵蝕條件中,因此損失了克制侵蝕進(jìn)度的掩護(hù)機(jī)制。 從生效內(nèi)容看,重大的沖刷磨蝕使葉輪及口環(huán)的實(shí)業(yè)尺寸一直減小,最終招致泵的水力性能上升、體積破財(cái)增大。3、革新計(jì)劃3.1、確定革新意思 生效綜合后果表明,招致生效的重要起因是沖刷磨蝕。通�？朔@類問題有兩條路徑,一是改善侵蝕條件,二是普及耐蝕威力。關(guān)于單臺設(shè)施的技能革新,零碎地改善設(shè)施運(yùn)行條件是自覺自愿的取舍,代價大而且周期長。因而,此次技能革新的總體筆錄是對準(zhǔn)受損較重大的旋子元件繼續(xù)革新如圖1所示,并以普及重要過流元件材質(zhì)的耐侵蝕威力為革新意思,維持原水力設(shè)計(jì)一成不變。 圖1 旋子重要過流元件3.2、資料選用 3.2.1、資料選用準(zhǔn)則 對準(zhǔn)此次技能革新的特點(diǎn),資料選用時率先應(yīng)普及資料的耐侵蝕性能,保障革新元件在所處條件下不侵蝕或菲薄侵蝕。應(yīng)聯(lián)合工況條件保障所選資料的機(jī)械性能、物感性能與原設(shè)施材質(zhì)比較或般配;比方,泵軸資料的低溫強(qiáng)度和熱脆偏向應(yīng)可以滿足運(yùn)用務(wù)求;泵軸、葉輪、口環(huán)等各元件資料的熱收縮系數(shù)應(yīng)與配裝元件相匹配等。 3.2.2、泵軸資料的取舍 泵軸的工況特點(diǎn)是侵蝕、高柔和剪切應(yīng)力;因而,泵軸的甄拔位置重要是普及耐侵蝕性能并保障多余的強(qiáng)度。另外,因?yàn)楸幂S的長短尺寸較大,為保障裝置的適配性,資料在低溫下的線脹量應(yīng)繼續(xù)核計(jì)。 當(dāng)鋼材中的含鉻量大于12%時,鋼材的耐侵蝕威力才會有改善;但含鉻量大于13.7%時,因?yàn)殂t在布點(diǎn)中的偏聚招致熱脆景象的產(chǎn)生,況且熱脆偏向隨著含鉻量的增多而增多;馬氏體不銹鋼1Cr13、2Cr13、3Cr13相比奧氏體不銹鋼18-8等資料,后者的熱脆偏向高于前者,低溫強(qiáng)度優(yōu)于前者;但奧氏體不銹鋼的線脹系數(shù)過大,難以兼顧冷態(tài)拆卸與熱態(tài)運(yùn)行時動、靜元件之間的配合務(wù)求。綜合綜合,在強(qiáng)度核計(jì)后果的支撐下同時輔以正當(dāng)?shù)臒峤鉀Q工藝,泵軸資料選用3Cr13(鍛園)。 3.2.3、葉輪、失調(diào)鞲鞴及口環(huán)材質(zhì)的選用 葉輪、失調(diào)鞲鞴及口環(huán)等軸系整機(jī)的工況特點(diǎn)是低溫硫侵蝕和介質(zhì)沖刷。與泵軸相比,該署整機(jī)的甄拔應(yīng)重要思忖耐侵蝕性,同聲兼顧線脹系數(shù)的匹配以及成型加工的務(wù)求。因而在泵軸材質(zhì)選定的狀況下,1Cr13、2Cr13、3Cr13等都是可選資料,最終確定選用2Cr13是在耐侵蝕性和強(qiáng)度之間失調(diào)的后果。具體甄拔狀況為:葉輪2Cr13(精鑄)、口環(huán)及失調(diào)鞲鞴2Cr13(棒料)。4、泵軸的核計(jì)4.1、強(qiáng)度核計(jì) 泵軸最小抗扭截面直徑<48mm,坐落外齒聯(lián)軸器內(nèi)側(cè)。 按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件,最小軸徑核計(jì)為: dmin=A0(P/n)1/3 式中dmin———最小軸徑,mm A0———劃算系數(shù),取A0=104 P———軸功率,P=190kW n———軸轉(zhuǎn)速,n=2940r/min 劃算后果:dmin=42mm,小于泵軸理論最小抗扭截面直徑<48mm。5、打造與測驗(yàn)5.1、對泵軸的務(wù)求 鍛造可以普及泵軸資料3Cr13的機(jī)械性能,為防止可能的鍛造缺點(diǎn)所帶來的心腹之患,應(yīng)在調(diào)質(zhì)解決之后對泵軸精制品繼續(xù)超聲測驗(yàn)。 測驗(yàn)后果不容許有化學(xué)當(dāng)量直徑大于3mm的單個缺點(diǎn)以及化學(xué)當(dāng)量直徑小于3mm的缺點(diǎn)麇集區(qū)存在; 粗加工之后的調(diào)質(zhì)解決執(zhí)行1050℃×30min油冷加670℃×120min水冷的標(biāo)準(zhǔn),防止回火脆性;5.2、對旋子的務(wù)求 旋子應(yīng)進(jìn)言論失調(diào)嘗試;嘗試精度應(yīng)達(dá)成GB9239-88規(guī)程的G2.5級;失調(diào)嘗試的去重部位應(yīng)于葉輪蓋板的外側(cè);打磨去重應(yīng)維持固執(zhí)過渡,最大打磨深淺不大于0.5mm。6、煞筆 高硫侵蝕是煉化妝置陸續(xù)運(yùn)行的一大阻礙,而依據(jù)設(shè)施的工況特點(diǎn),有對準(zhǔn)性地普及所用資料的耐蝕性能是克服這類問題的無效路徑。某煉油廠焦化妝置的輻射進(jìn)料泵型號HG2BR3/6經(jīng)技能革新后在穩(wěn)固運(yùn)行18個月后的崩潰審查中體現(xiàn)良好,沖刷磨蝕的印痕微不足道,這注明了生效綜合和所采取的革新措施的錯誤性和無效性。 羅茨水環(huán)真空機(jī)組、羅茨旋片真空機(jī)組 |
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